下面是小编为大家整理的2022年模板工程施工方案（2022年）,供大家参考。
模板工程施工方案 本文简介：
目录第一章工程概况…………………………………………………3第二章编制依据…………………………………………………3第三章施工准备…………………………………………………3第四章施工安排…………………………………………………5第五章主要施工方法及措施……………………………………5第六章模板安装质量控制……
模板工程施工方案 本文内容：
目录第一章工程概况…………………………………………………3第二章编制依据…………………………………………………3第三章施工准备…………………………………………………3第四章施工安排…………………………………………………5第五章主要施工方法及措施……………………………………5第六章模板安装质量控制………………………………………16第七章安全注意事项……………………………………………17第八章模板工程计算……………………………………………18乌鲁木齐会展医院模板施工方案第一章工程概况1、工程建设概况：1.1工程名称：乌鲁木齐会展医院；1.2建筑面积：59411.44m2（其中地下面积8470.82m2）；
1.3结构类型：框架-剪力墙结构；
1.4工程地点：乌鲁木齐市水磨沟区会展片区；
1.5结构层数：地上十一层、地下一层；
1.6工期要求：开工日期：2015年4月25日竣工日期：2016年12月30日；
1.7质量要求：合格；
1.8设计单位：新疆建筑设计研究院；
本工程属于一类建筑，耐火等级地上一级地下一级，屋面防水等级为Ⅰ级，耐久年限10年。地下工程防水等级为一级。地震设防烈度8度，建筑主体合理使用年限50年。建筑功能：地下一层为停车库、餐厅、厨房、设备、电气用房等，1-4层为急诊、门诊、传染、医技、监护病房、护理病房、手术室、ICU、NICU等，5-11层为诊室、病房、体检中心、康复中心、办公室等。第二章编制依据1、《乌鲁木齐会展医院施工蓝图》2、《乌鲁木齐会展医院施工组织设计》3、《建筑分项工程施工工艺标准》4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《模板工程施工质量验收规范》第三章施工准备3.1技术准备3.1.1熟悉审查图纸，了解结构中的重点和难点，提前制定相应对策措施。3.1.2本工程基础模板采用钢模板、墙体、梁、顶板、构件模板采用木胶合板钢支撑，项目部现场自行加工制作。3.2机械准备本工程模板吊装采用三台塔吊配合施工，规格型号为QTZ80型一台，QTZ60型二台。木胶合板现场加工配备三台手锯、二台电锯。3.3材料及主要机具3.3.1模板：12mm\15mm胶合木板、木方（50×100或80×100等）。3.3.2支撑系统：普通钢管、扣件、可调丝杆顶托、小型型钢、对拉螺栓。3.3.3机具：锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。3.3.4脱模剂：水性脱模剂。3.3.5双面胶带：宽10mm×厚2mm；
海绵条：宽40mm×厚10mm。3.4作业条件1、按工程结构设计图进行模板设计,确保强度、刚度及稳定性。2、绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图、组装图、节点大样图。确定模板配板平面布置及支撑布置。根据总图对梁、板、墙等尺寸及编号设计出配板图，应标志出不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；
柱箍选用的形式及间距；
支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。3、轴线、模板线、门窗洞口线、标高线放线完毕，水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点，并办好预检手续。4、为防止模板下口跑浆，安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条，若底部严重不平的，应先沿模板内边线用1:3水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平（找平层不得伸入墙内）。外墙、外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方，与找平砂浆上平交圈，以保证标高准确和不漏浆。5、设置模板（保护层）定位基准，即在墙、柱主筋上距地面50～80mm处，根据模板线，按保护层厚度焊接水平支杆，以防模板的水平移位。6、墙、梁、板钢筋绑扎完毕；
水电管线、预留洞、预埋件已安装完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办好隐检手续。7、模板拼装，所有板面必须牢固固定在龙骨上。8、对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否有效，并涂刷脱模剂，分门别类放置。第四章施工安排4.1施工区、段划分根据工程结构的形式、特点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板的投入，增加周转次数，均衡工序工程（钢筋、模板、砼工序）的作业量，确保工程进度。4.2劳动力组织及职责分工4.2.1模板施工负责人模板班组长4.2.2模板工数量及分工本工程安排模板施工劳动力数量共190人，其中制作加工40人，墙、梁、顶板支设90～100人，墙体安装60～50人。第五章主要施工方法及措施5.1流水段划分基础底板及楼层分为三个流水段，副楼及2栋主楼，按三个独立流水段划分；
采用三台塔吊配合操作施工。5.2隔离剂的选用基础、剪力墙、梁、顶板、构件模板均采用水溶性脱模剂。5.3模板设计5.3.1总体技术要求1、模板工程质量直接影响砼浇筑成型的质量，为使砼质量接近清水砼结构要求，模板的支设必须满足设计的几何尺寸，模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支撑部位必须有足够的支撑面积。支架设计必须满足砼浇筑过程的下列荷载：模板及其支架的自重；
新浇筑砼的自重；
钢筋自重；
施工人员及施工设备荷载；
振捣砼时的荷载；
新浇筑砼对模板侧面的压力；
倾倒砼时产生的荷载。2、模板及其支架的刚度，最大变形值不超过下列数值：对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400。对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度1/250。支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。3、为确保模板接缝严密、不漏浆，并防止模板吸水或受热膨胀产生过大变形，以下部位必须粘贴密封条：⑴大模板之间的边接缝。⑵大模板与角模边接缝。⑶门窗洞口与大模板之间的接触面。⑷顶板与墙面立边、顶板与顶板之间接缝。5.3.2各部位模板设计5.3.2.1基础垫层模板基础垫层边缘用100×100木方支设。5.3.2.2基础模板基础采用胶合模板配脚手架杆及扣件进行支模。5.3.2.3墙体大模板基础筏板采用胶合模板拼装，组装时用钢管扣件加固；
剪力墙、电梯井处用木胶合板拼装。1、木胶合板模板材料选用15mm厚木胶合板，现场拼装成大模，次肋采用100×100mm方木，中距不大于300mm，要求用电刨刨平，再用压刨把厚度刨一致，不得使用翘曲变形的方木。次肋横着布置，主肋立着布置，主肋采用双根φ48×3.0钢管，模板两侧各设一根次肋（100×100mm方木），与上下次肋钉平，二者错开开口用80mm长铁钉连接；
木肋长度超过4m时，相邻方木须错开搭接，用800mm长50×100mm方木连接。木模板立面图5.3.2.4框架梁、顶板、阳台模板采用12mm/15mm厚木胶合板拼装成型，框架梁顶板模板支撑系统采用扣件式钢管脚手架，顶部采用可调托架承载，模板托梁采用50×100mm木方或100×100mm木方。5.3.2.5门窗洞口模板门窗洞口模板采用木胶合板，内衬骨架用木方制作成定型套口。门窗洞口模板示意图5.3.2.6楼梯模板地下室楼梯采用15厚双面覆膜木胶合板拼装，底模超出侧模2～3cm，侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装，为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背方倒45度角，便于铁抹子收光。标准层楼梯踏步用木制楼梯模板，便于楼梯成形规则，同时节省时间。木制砼楼梯模板示意图5.3.2.7女儿墙模板女儿墙模板用木胶合板拼装。5.4模板的制作与加工5.4.1对模板加工要求5.4.1.1外加工原则全楼配三套整层模板，不等截面框架梁单独考虑，其它单元尽可能做通用板，增加模板周转次数。用标准层的模板改装地下室部分的模板，大模板以标准层层高为准，当地下室或首层层高大于标准层层高时，采用加高模板的方法；
角模板以工程中最高的层高为准（单做的角模除外）。5.4.1.2主要技术参数每条模板拼装保证小于2mm的缝隙，大模板侧肋与角模侧肋之间保证小于3mm的缝隙。大模板面板采用15mm木胶合板，次龙骨采用50×100mm或100×100mm槽钢，主龙骨采用φ48钢管。连接螺栓采用14mm的钢螺栓。阴阳角模与大模板之间采用螺栓连接，并在大模板的上、中、下三个部位设有扣件，在角模相应位置设有活动螺栓。角模板与大模板的加固，要求在角模板横肋上设有连接孔，方便小角模板与大模板之间使用勾头螺栓。大模板与角模板高度，应为使用高度加5cm，以满足混凝土浇筑后剔除表面浮浆的要求。5.4.1.3质量检查标准大模板质量检查标准检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整度32米靠尺和楔尺平面尺寸±3钢卷尺对角线误差±3钢卷尺穿墙孔位置±2钢卷尺5.4.2模板加工管理与验收本工程墙体模板、顶板模板、门窗洞口模板、楼梯模板均由现场加工成型。5.4.2.1模板加工管理1、本工程木模板由施工队伍根据施工图纸进行大模板配制；
2、每块模板严格按尺寸下料。3、木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨，同时用2米靠尺检查平直度。4、模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后，用手锯下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度。5、将模板平铺在操作平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线；
从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸出模板内侧面；
穿吊钩与上口100×100木方上钉子按@150间距，其余木方上钉子按@200间距。6、龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。5.4.2.2模板验收大模板制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，按照图纸对每块大模板进行编号后立放在模板支架上，按需求均匀涂刷隔离剂，等待吊装。5.5模板的安装5.5.1墙体模板的安装5.5.1.1安装流程放线→焊定位筋→安装内侧模板→安装外侧模板→调整固定→预检。5.5.1.2安装工艺在下层外墙混凝土同条件试块抗压强度达到设计要求时，利用下一层外墙螺栓孔穿钢筋挂模板。安装纵向内墙模板，按照先横墙后纵墙的安装顺序，先将一个流水段的正号模板按顺序吊装至安装位置，初步就位，用撬棍按墙位调整模板位置，对称调整模板的一对地脚螺栓，用托线板测垂直度，校正标高，使模板的垂直度、水平度、标高符合要求，安装反号模板，经校正垂直后用穿螺栓将两块模板锁紧。安装外墙内侧模板，按模板位置线将大模板就位找正，然后安装外墙外侧模板，模板放在预先穿好的钢筋上，将模板就位，穿螺栓两端校正紧固。模板全部安装完成后检查角模与墙模、模板与楼板、楼梯间墙面间隙必须严密，防止错台、漏浆现象，检查每道墙上口是否平直，墙模板留清扫口，墙板企口部贴海绵条，办理模板预检验收。地下室外墙模板拼装横向龙骨、竖向龙骨，龙骨为2φ48钢管，对拉螺栓为φ14圆钢，为防止模板倾覆，加钢管斜撑，并与地锚连接撑紧。地上墙体模板采用穿墙螺栓加固，阴角与大模板之间连接采用企口连接，螺栓加固。5.5.1.3技术要点支设墙体模板前，在楼面弹好的墙体线外侧贴10×40mm的海绵条，以防止跑浆，但要求海绵条距墙边线30mm。防止海绵条打入墙体。在外墙模板下端接茬部位，加粘10×40mm的海绵条，防止跑浆，但要求海绵条距线10mm，防止海绵条打入墙体，影响外观质量。5.5.2顶板模板的安装5.5.2.1安装流程搭设满堂脚手架→安装主托梁→安装次托梁→竹板模→校正标高→加设立杆水平拉杆→按要求起拱→预检。5.5.2.2安装工艺从边跨一侧开始安装，先按第一排龙骨和立柱，临时固定再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装；
立柱应垂直，上下层立柱在同一中心线上；
立柱间距900×1200mm，大龙骨间距1200mm，小龙骨200mm。调节支柱高度，将大龙骨找平。铺设模板：以一侧开始铺，在模板和混凝土墙接触部位粘贴双面胶条，模板相互之间相互挤紧，不合模数现场裁割，铺好模板后用钉子将模板与下边的龙骨钉牢。全面检查模板，包括板缝拼装、板面平整，贴墙部位是否严密，杂物清理是否干净，自检合格后，刷脱模剂报项目部验收。5.5.2.3技术要点顶板支撑系统采用钢支撑及架管满堂布置，在竖向结构构件抄好标高后，根据楼板板厚、模板厚调整好标高，然后铺设木龙骨及木胶合板。支设顶板前，在墙体的四周弹出楼板板底标高线，沿距线2mm的部位贴密封条，用木胶合板挤紧，防止浇筑砼时在墙板交接部位跑浆，木胶合板之间的拼缝也采用密封条。顶板模板接缝要严密，铺好后检查顶板标高。大于4米跨时按1/500起拱。模板拼装完经预检后，上表面涂刷水性脱模剂。再进行下道工序。5.5.3框架梁、连续梁模板的安装5.5.3.1支模程序：放线→搭设支模架→支梁底模→梁模起拱→绑扎钢筋、安垫块→支梁侧模→固定梁模夹→支梁、柱节点模板→检查校正→安梁口卡→相邻梁模固定5.5.3.2支模方法梁底模平铺以通用预制模板为主，梁底模沿梁长方向设置，对梁长不合通用模板时，在梁中部的1/3处左右设置专用小型模板进行拼装。梁与柱、次梁交接处采用专用模板认真接口，禁止使用木板做模板接头。梁底模铺设在小横杆上，梁侧模背钢管，并设短立杆，立于梁模外侧，利用梁小横杆或满堂架设八字支撑对梁侧模进行加固。梁模支设完毕后按程序进行自检和专检复核，合格后完成梁模板支设施工。5.5.4楼梯模板的安装按设计图纸将标高、坡度、踏步起始位置线在混凝土墙上弹好，成型混凝土踏步面为建筑标高位置。楼梯支撑采用可调式钢管立柱，上铺100×100mm方木，然后铺竹模板，龙骨间同顶板。楼梯踏步模板采用自制清水模板，混凝土浇筑后上表面压光，使踏步一次成活；
踏步模板用塔吊安装，就位后按弹好的标高、位置线调整确定，无误后用钢管加固牢固。5.5.5阳台模板的安装阳台模板先支设边框梁，支设牢固后，检查标高位置，合格后，铺设顶板模木胶合板。阳台支柱与外墙拉接牢固，支柱、大龙骨的间距1200m，小龙骨间距为400mm，支柱间距用钢管扣件连接。栏板用木胶合板支设，连接用螺栓固定。5.5.6女儿墙模板的安装女儿墙模板用木胶合板加木方组合拼装成大模板，外侧主肋采用钢管，利用塔吊吊装流水作业，尽量减少配制量；
外侧模板要求下错50mm夹住外墙，模板与结构之间粘贴10mm厚海绵条，顶板浇筑砼时，预埋Ф20钢筋头，焊上顶模钢筋，用以控制模板的轴线位移；
模板加固方法采用Ф16穿墙螺栓。校正方法：在顶板上预埋的钢筋环内扣上通长钢管，在此钢管上横向钢管拉接模板的钢管主肋。5.5.7特殊部位模板的安装5.5.7.1集水坑模板本工程集水坑模板均采用15厚木胶合板，100×100、50×100木方按设计尺寸预制，模板底部预留300×300透气孔，待震捣完毕后封上，如图所示：5.6模板的拆除5.6.1侧模拆除要求常温条件下，墙体混凝土强度在保证拆模时棱角不易被碰损时即可拆除，拆模时以项目部技术组下发拆模通知单为准。拆除模板顺序与安装模板顺序相反，先拆除纵墙模板，后拆除横墙模板，先松下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板，保证拆模时不晃动墙体。清除模板平台杂物，调整塔臂至被拆除模板上方，将模板吊出。吊至存放地点时，必须一次放稳，保持自稳角为75o～80o,及时进行板面清理，涂刷脱模剂。5.6.2底模拆除要求1、本工程柱、梁、板混凝土底模拆除时的混凝土强度要求。构件类型构件跨度（m）达到设计强度的百分率（%）板≤2≥50＞2、≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100所有悬挑构件均要求强度达到100%方可拆模，为方便施工要求水平结构模板拆除时按流水段拆，要求混凝土强度达到设计强度100%方可拆模。2、所有模板拆除均以同条件养护试块的抗压强度为准，达到强度后，由技术负责人填写拆模通知单，由生产班组长组织执行。拆除模板之前，应填报模板拆除申请表，根据同条件试块强度值经有关人员会签后方可拆模。见下表：拆模申请表拆除班组拆除部位砼浇捣日期年月日砼强度要求%申请人日期年月日同养试块强度试验员工程部审批意见质安部审批意见技术负责人项目经理3、拆模时先拆除梁侧帮模板，再拆除楼板模板，楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，最后用钩子将模板勾下，等该段模板全部拆模后，集中运出，集中堆放。5.6.3模板拆除注意事项模板拆除时不要用力过猛。禁止用大锤猛砸模板背面。如发现有影响结构安全问题时，应立即报告，经项目部相关人员采取有效措施后方可继续拆除。拆除大钢模板时严禁使用大锤。应用撬棍等工具将大钢模板脱离墙体时方可吊运。不得随意乱放，防止变形。5.7模板的维护修理与成品保护5.7.1模板的维护修理木模板拆除后应立即吊运到模板区，及时清理砼、密封条等杂物并涂刷隔离剂后分类放于支架上，损坏的模板应及时修理更换。大模板不得随意乱放，吊运及码放过程中应注意保护。防止碰撞，导致模板变形受损。保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运时严禁碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。5.7.2模板的成品保护木制的模板要有存放场地。场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散的模板和配件。吊装模板时轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止砼墙及门窗洞口处出现裂纹。第六章模第六章模板安装质量控制模板安装的允许偏差根据国家现行质量验收规范要求制定执行：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位移3尺量底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量截面模内尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±3层高垂直度3吊线、尺量表面平整度2靠尺和塞尺相邻两板表面高低差2尺量阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线和尺量预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量外露长度+5-0预留洞中心线位移5拉线和尺量尺寸+5-0门窗洞口中心线位移3拉线和尺量宽、高±5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10-0第七章安全注意事项7.1一般要求7.1.1大模板存放时，必须保证75°～80°的自稳角，在地面存放时，两块大模板应采取板面对板面的存放方法，长期存放应将模板连成整体。对没有支撑的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板上，以防滑移倾倒伤人。7.1.2大模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊索用绳索，卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，稳起稳吊，禁止用人力搬动模板。吊装过程中严防模板大幅度的摆动或碰到其他模板。7.1.3模板起吊前，必须认真检查固定件是否全部拆除，操作平台上禁止存放任何物料。7.1.4大模板组装或拆除时，指挥、拆除或挂钩人员，必须站在安全可靠的地方操作。严禁任何人员随大模板起吊，禁止同时起吊墙体两侧模板。7.1.5大模板的操作平台，上下梯道，防护栏等附属设施要齐全有效，如有损坏，应及时修好。大模板安装就位后，为了便于浇捣砼，两道墙模板平台间应搭设临时通道，严禁在模板上行走。7.1.6当风力超过五级时，应停止吊装作业。7.1.7注意相邻起重塔吊的相互影响，合理安排，调整工作。7.2大模板堆放要求7.2.1模板码放设置专用场区，地基经夯实后，地形有排水措施，场区不得有积水现象。7.2.2场区四周设围护栏杆，加设安全网。7.2.3大模板堆放时成对放置，下垫木方。7.2.4及时进行模板的修整，清理工作，钢模板背面补刷防锈漆；
对木制套口加工后，要做好防水、防雨、防晒措施，码放在平整的垫木上，覆盖苫布。第八章模板工程计算计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003柱模板（设置对拉螺栓）计算书新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7.9]＝min[29.87，189.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.22-0.121×1.235×0.22＝-0.115kN·mσ＝Mmax/W＝0.115×106/(1/6×700×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×2004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！二、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50×100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.394kN·mσ＝Mmax/W＝0.394×106/83.333×103＝4.724N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974kN/m面板变形图(mm)ν＝0.24mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！三、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.139kN·m，N1＝5.186kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.139kN·m，N2＝5.186kNM/Wn＝0.139×106/(4.49×103)＝31.051N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.026mm≤[ν]＝l/400＝0.858mmν2＝0.026mm≤[ν]＝l/400＝0.858mm满足要求！四、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝5.186×2=10.373kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝5.186×2=10.373kN≤26kN满足要求！墙模板（木模板）计算书新浇混凝土墙名称地下室外侧挡土墙新浇混凝土墙墙厚(mm)500混凝土墙的计算高度(mm)7900混凝土墙的计算长度(mm)8000新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7.9]＝min[29.87，189.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2一、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图二、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/18750＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.538mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！三、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、强度验算q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.297kN·mσ＝Mmax/W＝0.297×106/83333＝3.568N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×29.87=7.468kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.166mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=5.05kN，R2=...R31=5.05kN，R32=5.05kN四、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.631kN·mσ＝Mmax/W＝0.631×106/8980＝70.295N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.246mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！五、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1500新浇混凝土结构层高(m)7.6梁侧楼板厚度(mm)180一、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)900新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图二、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.359kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.595kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×48.359×0.2252＝0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/28166.667＝10.865N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×38.35×2254/(100×10000×183083.333)＝0.28mm≤[ν]＝l/250＝225/250＝0.9mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×46.595×0.225+0.437×1.764×0.225＝4.105kNR2=1.25q1l=1.25×48.359×0.225＝13.601kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×38.35×0.225＝3.236kNR2"=1.25q2l=1.25×38.35×0.225＝10.786kN三、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.105+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/2+0.5×(1.5-0.18)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，13.601+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/2}=13.656kN/mq2＝max{3.236+(0.3-0.1)×0.45/2+0.5×(1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，10.786+(0.3-0.1)×0.45/2}＝10.831kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×13.656×0.52，0.5×13.656×0.12]＝0.341kN·mσ＝Mmax/W＝0.341×106/83330＝4.097N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×13.656×0.5，13.656×0.1]＝4.097kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.097×1000/(2×50×100)＝1.229N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×10.831×5004/(100×9600×4166700)＝0.115mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝10.831×1004/(8×9600×4166700)＝0.003mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×13.656×0.5，0.4×13.656×0.5+13.656×0.1]＝7.511kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.329kN，R2＝7.511kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×10.831×0.5，0.4×10.831×0.5+10.831×0.1]＝5.957kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.851kN，R"2＝5.957kN四、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.319×106/4490＝71.116N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.47kNτmax＝2Vmax/A=2×2.47×1000/424＝11.649N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.138mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.859kN，R2=12.45kN，R3=0.86kN五、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.859,0.86]＝0.86kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝12.45kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×900=1579.5mmλ=l0/i=1579.5/15.9=99.34≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.5×0.92/10＝0.008kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.9×2]×1＝48.54kN/m2)小梁验算q1＝max{4.131+1.2×[(0.3-0.1)×0.45/2+0.5×(1.5-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，13.652+1.2×(0.3-0.1)×0.45/2}=13.706kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.863kN，R2＝12.498kN，R3＝0.863kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.863+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.45/2)/2×1，12.498，0.863+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.45/2)/2×1]+0.008/1＝12.506kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12505.719/(0.588×424)+0.008×106/4490＝51.934N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×900=1824.322mmλ2＝l02/i＝1824.322/15.9＝114.737，查表得，φ2＝0.489立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(7.6-1.5)+Mw/lb＝max[0.863+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.45/2)/2×1，12.498，0.863+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.45/2)/2×1]+1.098+0.008/1＝13.604kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13603.719/(0.489×424)+0.008×106/4490＝67.385N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！六、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C40立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=13.604kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1320×130/1000=205.405kN≥F1=13.604kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=13.604kN满足要求！板模板（扣件式）计算书新浇混凝土楼板名称地下室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8一、模板体系设计模板支架高度(m)7.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)二、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.137kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.137×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.618kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.618×3004/(384×10000×281250)＝0.173mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！三、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整-1＝[8000/1000]取整-1＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.506kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.561kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.561×12+0.121×0.945×12＝0.281kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×12+0.21×3.15×1，0.107×0.097×12+0.181×3.15×1]＝0.669kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.506×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.281，0.669，0.791]＝0.791kN·mσ＝Mmax/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.561×1+0.62×0.945×1＝1.533kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×1+0.681×3.15＝2.204kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.506×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.533，2.204，3.174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.445kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.445×10004/(100×9350×4166700)＝0.234mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×4166700)＝0.018mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm满足要求！四、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.226kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.829kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3=1.505kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.829×1+1.223×0.567×1＝2.784kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.226×0.25＝0.556kNR＝max[Rmax，R1]＝2.784kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.505×1＝1.721kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.505×0.25＝0.376kNR＝max[Rmax，R1]＝1.721kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.803kN·mσ＝Mmax/W＝0.803×106/4490＝178.829N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.652kNτmax＝2Vmax/A=2×5.652×1000/424＝26.659N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.752mm跨中νmax=0.752mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.258mm≤[ν]=250×2/250=2mm满足要求！五、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=max[l01,l02]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.098×1×1.82/10＝0.04kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×1×1+0.04/1＝7.322kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7321.608/(0.197×424)+0.04×106/4490＝96.565N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.098×1×1.82/10＝0.04kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×1×1+0.04/1＝7.622kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7621.608/(0.139×424)+0.04×106/4490＝138.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！六、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.322kN≤[N]＝30kN满足要求！七、立柱地基基础验算地基土类型素土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.622/(1×0.1)＝76.216kPa≤fak＝115kPa满足要求！
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